МЕССЕРШМИТТ ME 109Е и ME ПО

525

Приближенно определяется по

Для

настоя-

Г’

приложению III

щего

расчета

4600

Определяется по высотности

Ушах и

Н взя-

мотора на станке и ДН из рас­

ТЫ по

летным

четного графика 1 в конце кни­

данным

само-

0,0784

ги (см. также фиг. 217)

лета

47 000

Из табл. 4 (стр. 39)

324,0

Из табл. 9 (стр. 119)

м 0,450

Из табл. 10 (стр. 121) или фиг. 103

U2

Из табл. 10 (стр. 121) или фиг. 103

Основ-

Обознз — чения

Мессершмитт Me 109Е

ные под­разделе­ния

Наименование

Крыло

Горизон­

тальное

оперение

Верти­

кальное

оперение

Геометрическая площадь

£>кр Л2

16,40

2,41

1,19

Площадь под фюзеляжем

Snp. ф л*2

1,86

Площадь, обдуваемая вин­том

Sup — об М*

4,54

2,41

1,19

в:

X

Ш

С->

Площадь, необдуваемая винтом

Sup. нсоб М-

10,00

С

о

я

Средняя $орда обдуваемой части

&кр. об М

2,05

0,80

0,79

сз

Ч

а

о.

Число Рейнольдса обдува­емой части

Re кр. об

14,1-106

5,51-Юб

5,4-106

х

• о и О

Логарифм числа Рейнольдса обдуваемой части

lg /?Скр. об

7,15

6,74

6,73

*=(

СО

и

Средняя толщина профиля обдуваемой части

Сир. об

13,5

10,0

10,0

к

я

я

о

Фиктивная толщина профи­ля обдуваемой части

VCкр. фикт. об

15,3

11,35

11,35

я

м

о

G*

с

о

и

Удвоенный коэфициент трения плоской пластинки

2с, т об

0,00570

0,006)

0,00663

о

(—

о

ВС

Л

г-

•е*

о

G*

С

Отношение профильного сопротивления к удвоенному коэфициенту трения плоской пластинки

ккр — «б

1,49

1,34

1,-34

о

=г

о

ео

Си

Профильное сопротивление гладкой обдуваемой части

с. хр КР — сб

0,00850

0,00885

0,00887

Средняя хорда необдувае — мой части

t! vp нес6

1,50

—

—

Число Рейнольдса необду — ваемой части

Rev. р — и€о6

10,3-106

—

—

Логарифм числа Рейноль­дса необдуваемой части

lg Revр — иеоб

7,01

—

—

Средняя толщина профиля необдуваемой части

Скр — ,,ес*’

12 0

—

—

Фиктивная толщина про­филя необдуваемой части

JKp. фикт. кеоб

13,6

—

—

Основные

подраз-

Обозна-

Мессершмитт Me I09E

Наименование

Крыло

Г оризои-

Верти-‘

деления

чения

тальнОе

кальное

оперение

оперение

к

ОЭ

«ч

fc-

К

Ж

£ 5

Положение точки перехода

t

Ь кр. необ

0

3 s

Удвоенный коэфициент тре-

Or

/кр. необ

0,00596

5 о-

н 0)

ния плоской пластинки

—

—

8. в

в °

1

и

о 2

Отношение профильного

О 3

сопротивления к удвоенному

Я Си

коэфицненту трения плоской

к кр. иеоб

1,42

■

я о

пластинки

—

—

-Л, J-

Ое ^

Профильное сопротивление

0,00846

н

гладкой необдуваемой части

Схр кр. иеоб

—

—

QJ

сг

о

«d

Профильное сопротивление всей поверхности (обдуває-

0,00885

0,00887

Си

мой и необдуваемой)

Схр кр.

0,00848

Средняя хорда

Ьср м

1,65

0,8

0,79

<и

с

Средняя толщина профиля

Скр, Ср

13,2

10,0

10,0

х

Средняя высота бугорка

ks мм

0,010-

0,010-

0,010-

сз

ч

шероховатости

0,012

0,012

0,012

3

Си

и

Отношение средней хорды

О

я

я

к средней высоте бугорка шероховатости

ЬСр

ks

1,5-10*

7,2-10*

7,2-10*

-е — эх

га си

*1 о ЕЇ

Число Рейнольдса для сред­ней хорды

Rec р

11,38- 10е

5,5-10*

5,45-10*

‘Си

с я

Логарифм числа Рейноль-

*

7,06

6,7

6,74

о

Озз

дса для средней хорды

ig R’cp

о *- -2 <£

Отношение коэфициента

£ S

трения шероховатой поверх-

я о

ностн к коэфицненту трения

1,0

-*©« си

гладкой поверхности

Cfm

1,0

1,0

О. Й

<= в

с/ гл

«d я я я

* СО

Отношение коэфициента со-

я

противления давления глад-

С ХП

—

‘

я

‘ кого крыла к коэфнциенту

я

профильного сопротивления

ip 1Л

m

гладкого крыла

н

<и

Коэфициент профильного

___

3-

>> 

сопротивления шероховатого крыла

^xp ш

Схр их = ж Схр гл

Схр ш "

:== Схр гл

Схр 111 = Схр гл

Основные

Обозна-

Мессершмитт Me Ю9Е

подраз-

Наименование

Горизон-

Верти-

деления

чения

Крыло

тальное

кальное

оперение

оперение

Прирост сопротивления от

*=:

головок заклепок

^схл

—

—

_

Он

Прирост сопротивления от

о

С9ЄДИНЄНИЙ листов обшивки

^х соед

—

—

—

Sfi о о

Прирост сопротивления от

волнистости и неточного вы-

Е*

держивания профиля (при по-

о.*

стройке на заводе)

пер

0,0007

0,0005

0,0005

5:=

О QJ

«-» И Г) <->

Средняя хорда в месте щели

^ср* Щ

1,6

‘0,82

0,79

|§ Is Is — t=

Отношение размаха щели к размаху, несущей части

Прирост сопротивления от

. ____

f несущ

0,93

1,0

1,0

tr ос — s:

щелей

Щ

0,00140

0,00355

0,00365

та *

И £

к а

= X

со

И

•г

>)

Профильное сопротивление

.

с учетом неровности поверх­ности и щелей

схр

0,01058

0,01290

0,01302

Мессершмитт Me 109Е

о

S

9

Фюзеляж

to

Поверхность

F мГ-

26,0

5Є

о:

I

2 5

■& g

о: £

Площадь миделя

5,,, м1

,

0,96

Отношение поверхности к

F

X u‘

* и

площади миделя

Ч

27

ё 5

со *

3* Он

Длина

1 м

8.12

oS

о.

Число Рейнольдса

fie*

56-Юв

1

о

CJ

i~

Логарифм числа Рейнольдса

‘g Re#

7,75

О

о

Удлинение основной формы

ч

8,4

Он

Крыло

Горизон­

тальное

оперение

Верти­

кальное

оперение

Прием расчета и расчетная формула

—

—

—

По формулам таблицы 28 (стр. 250)

—

—

—

По формулам таблицы 28 (стр. 250)

0,0007

0,0005

0,0005

По данным таблицы 28 (стр. 250i. Для крыла с учетом добавочного сопротивления от предкрылка

2,3

1,2

1,0

По чертежу

0,96

1.0

1,0

По чертежу

0,00115

0,00258

0,00300

По данным таблицы 26 (стр. 245).

‘Для щелевых элеронов и за­крылков

/0,0016 „ /щ Д^щ-(ь + 0,0005) ,и

ус р щ У ‘песущ

Для щелевой компенсации у оперения

/ 0,0025 _

Дсхщ — ( ’ +0,0005) щ

‘’ср — щ У ‘несущ

0.01130

0,01230

0,01305

^srp ~ ^гр щ нер *+- &СХ щ

Мессершмитт Me ПО

Фюзеляж

Моторные 1 гондолы

31,0

7,0

По чертежу. У Me ПО для ос­новной формы, ие включая по­верхность надстройки, у Me 109Е— включая поверхность надстройки

Индексы даются для /фюзеляжа. Для гондол ин­декс „ф“ заме-

0,9

1,0

По чертежу

няется на „г*

34,8

7,0

11,9

3,75

По чертежу

81,5- 10е

25,7 •№’

7,91

7,41

1

АФ = а +Ь ’

11

3,5

і

2

1

где а—ширина, Ь — высота

‘6*

ф *

403

Основные

Наименование

Обозна-

Мессершмитт Me 109Е

подраз-

чения

деления

Ф юзеляж

Фиктивное удлинение основ­ной формы

^•ф фикт

7.4

Отношение сопротивления.

и

отнесенного к единице поверх-

о

ности, к сопротивлению трения

^ фикт

1,10

X

2

плоской пластинки

ЕС

о,

о

•

Сопротивление трения пло-

0,00231

ской пластинки

С/- т

ГО

£

Высота бугорка шероховато-

0,01

*=:

сти

ks мм

СП

2

Увеличение сопротивления

<71»

-9-

трения от шероховатости

ОС

х

я

<и

w/t ГД

Увеличение сопротивления

X

трения от неровностей и иска-

о

жений поверхности (произвол-

0,0002

с

ственных)

нвр

и

Увеличение сопротивления

0,013

<и

из-за изменения основной формы

го

Площадь миделя надстройки

SHai м2 ‘

Коэфициент сопротивления

надстройки

сяг над

Полный ьоэфициент сопро-

0,088

тивления

X

Коэфициент, учитывающий

m

§1

интерференцию крыла с фюзе­ляжем

Кннт

0,25

о я

и О

о «=:

Поправочный множитель

—

0,972

Си X ГО f—

Коэфициент профильного со-

S о

противления крыла с учетом

£,е

“8

интерференции, входящий в суммарное сопротивление

—

0,0103

X го

Коэфициент сопротивления

я £:

го

ч V

<L> я

горизонтального оперения, от­несенный к SKp

—

0,0019

*=С Я го

Коэфициент сопротивления

си

с

с

вертикального оперения, отне­сенный к SKp

—

0,00095

Коэфициент сопротивления фюзеляжа, отнесенный к SKt>

— ‘

0,00515

Мессершмитт Me 110

Прием расчета и расчетная формула

Фюзеляж

Моторные

гондолы

Примечание

9,8

3,12

фикт “ ^ф ^ Мй1-

Л

1,07

1,45

Из расчетного графика 7 в кон­це книги (см. также фиг. 134) по Яф. фикт

0,00218

0,00260

По верхней кривой расчетного графика 2 в конце книги (см. также фиг. 27)

0,01

С/ ш ~ cf тгл

0,01

£/■ Ш = Cf т гл

Проверка по расчетному гра­фику 5 в конце книги (см. также фиг. 170)

При наличии заклепок или соединений об­шивки внахлест

0.0002

0,0002

Из таблицы 28 (стр. 250)

расчет ведется по формулам табл. 28.

0,013

Из табл. 20 (стр. 181)

0,34

—

По чертежу

0,15

—

Из табл. 21 (стр. 186)

0,145

0,042

F

ф ^ф (Cf т “f“ вер) С + с С ^

+ -^са:ф + >5ф

0,5

По указаниям на стр. 262— 263

0,961

( 1 ^ИНТ-Зкр. ф

&<Р )

0,01085

0,00174

С-х г* о ^г* о SKp

0,00102

fIB*n о ^ьр

0,00340

С я ф і <£кр

Основные

подраз­

деления

Наименование

Обозна­

чения

Мессершмитт Me I09E

Я

*6“

Коэфициент сопротивлении двух моторных ГОНДОЛ, отне-

—

о « * S

сеиный К 6′,;р

Коэфициент сопротивления

‘

о

подкосов у оперения, отнесен-

•

S =

9- о 2

± с

S О

ный к 5Кр

Коэфициент, учитывающий сопротивление, вызванное мел­кими источниками сопротивле-

0.00031

о

ний, не учтенными выше Суммарный коэфициент со-

в

1,10

qj сэ

‘V

0,0207

X я

О

противления, отнесенный К Sup

55

п

<и

Q.

С

О

•

*

Нагрузка на 1 м — крыльев

р кг/м-

159

X К н X Я я

>> QJ

Коэфициент подъемной силы

?

0,184

*Т ИНД НОГО •ОТИВЛ

Удлинение крыла

А

6

=Г Ё-

й О

о °

Коэфициент перехода к ЯЭф

А

1

С

Коэфициент индуктивного

сопротивления

с г,

0 0018

г

‘’г cjm

Коэфициент лобового сопро-

тивдения самолета

Су,.jM

0.0225

—

«3

чг г — х С

0 г

— сЗ

V СС CJ ж 2 с:

5 о о

1 « г

Потери на охлаждение Потери на всасывание и

*

0,15

отерп на е дени и, вс вых,

выхлоп

Коэфициент полезного дей-

Л NBC+4NKHV N.4

0,03

. —

ствия яиита

ч

1 0 78

X

сз

Мощность мотора

Nv л. с.

1100

:f

Высота

Максимальная скорость по-

Нм

5000

н

CJ

ZT

лета

Wiax КМ’ЧаС

561

— 3

О

Расхождение с фактической

дк

с

скоростью полета самолета

100 Ртах 0/0

+ 2,7%

406

J